Концепция размещения радиоактивных отходов 2 и 3 классов в подземных выработках с изоляцией пастовой закладкой на основе материалов переработки урановых руд

DOI: http://dx.doi.org/10.30686/1609-9192-2020-6-31-36

Е.В. Кузьмин, д-р техн. наук, проф., главный специалист АО «Центральный проектно-технологический институт» (входит в Топливную компанию Росатома «ТВЭЛ»);

А.В. Калакуцкий, канд. техн. наук, руководитель направления по научной и инновационной деятельности АО «ЦПТИ»;

М.А. Тарасов, канд. техн. наук, генеральный директор АО «ЦПТИ»;

А.А. Морозов, канд. техн. наук, директор по науке и инновационному развитию ПАО «Приаргунское производственное горно-химическое объединение имени Е.П. Славского» (ПАО «ППГХО»)

Научное направление по анализу и оценке возможности многофункционального использования недр в полном цикле комплексного освоения месторождений твердых полезных ископаемых приобрело в последние годы интенсивное развитие; в соответствии с ним предусматривается в том числе утилизация радиоактивных отходов в выемочных камерах подземных рудников [1–4]. Постановка данной проблемы открывает крупное научное междисциплинарное направление, требующее всесторонней проработки. В соответствии с классификацией, установленной постановлением Правительства РФ от 19.10.2012 № 1069, в рамках излагаемой концепции рассматриваются основные технические и технологические решения для создания на базе Приаргунского производственного горно-химического объединения (ПАО «ППГХО») пункта размещения радиоактивных отходов (РАО) 2-го и 3-го классов.

В рассматриваемой концепции предлагается использование отработанного пространства камер подземных урановых рудников на больших глубинах для размещения РАО 2-го и 3-го классов, с заполнением камер пастовой закладкой на основе материалов переработки урановых руд в виде изолирующей оболочки, которая в свою очередь изолируется путем инъекционного упрочнения вмещающих пород вокруг камер и набрызг-бетонирования поверхности камер, для ликвидации в них водопроводящих трещин и подавления радоновыделения из пасты во внешнюю среду. Контейнеры со среднеактивными РАО изолируются низкоактивными РАО (пастовой закладкой), которые изолируются упрочнением трещиноватых вмещающих пород и набрызг-бетоном. При такой многоступенчатой защите достигается цель – безопасное подземное размещение и последующее захоронение РАО трех классов –2-го, 3-го и 6-го.

Основными изолирующими барьерами РАО 2-го и 3го классов являются металлические или бетонные контейнеры, специально изготовленные для укладки в них упаковок с РАО. Формы и размеры используемых контейнеров для упаковок РАО приведены на рис. 1 [6].

Рис. 1 Контейнеры, используемые для упаковок радиоактивных отходов

Рис. 1 Контейнеры, используемые для упаковок радиоактивных отходов

Контейнеры НЗК-150-1,5П с габаритными размерами 1,65<1,65<1,375 м3, изготовленные из фибробетона АО «345 Механический завод», с толщиной стенки 150 мм, общим весом 7300 кг предназначены для изоляции среднеактивных отходов (САО). Внутренний объем для укладки РАО – 0,8 м3 (рис. 2). Предпочтительными они являются по показателям изоляции РАО, однако имеют ограничение по числу ярусов в штабеле – не более 4–8 (см. таблицу) [7].

Рис. 2 Фибробетонные контейнеры НЗК-150-1,5П, предназначенные для упаковок РАО 2-го и 3-го классов

Рис. 2 Фибробетонные контейнеры НЗК-150-1,5П, предназначенные для упаковок РАО 2-го и 3-го классов

Небольшое число ярусов укладки контейнеров в штабель является существенным ограничением использования пространства высоких камер, образуемых горными работами при добыче руды.

Характеристики используемых контейнеров РАО производства АО «345 Механический завод»

Характеристики используемых контейнеров РАО производства АО «345 Механический завод»

Рудные тела месторождений Стрельцовского урановорудного поля имеют в основном крутое падение, простирание на десятки и сотни метров и высоту, охватывающую несколько рабочих горизонтов. Для удобства работы людей рудные тела делятся на горизонты и очистные блоки, исходя также из возможностей оптимального использования техники. Отработка камер в блоках ведется с подэтажной отбойкой, веерами скважин, выпуском и доставкой руды на подэтажах или с донным выпуском в основании блока.

Отбитая руда перепускается по рудоспускам на транспортный горизонт, грузится с помощью ПДМ или вибропитателей в вагонетки и транспортируется в электровозных составах до ствола, где поднимается в скипах или вагонетках на поверхность.

Отработанные камеры представляют собой крутонаклонные выработки высотой от 8–10 до 30–40 м и более, длиной, как правило, 40–60 м, шириной, равной мощности рудного тела, от 5–8 до 25 м. Это весьма большие пустоты, которые должны повторно использоваться с максимальной полнотой. Поэтому для использования пространства камер, отличающихся большой высотой, необходимо разработать конструкции контейнеров, позволяющие их укладывать в штабели с большим числом ярусов, до 10–12. Необходимо разработать конструкции металлических контейнеров (типа КМЗ, МК-3,1А) с увеличенной толщиной стенки, бетонных контейнеров (типа НЗК МР, НЗК-150-1,5П) повышенной прочности.

Рис. 3 Синергетический эффект отработки высоких камер с использованием ДУ ПДМ и тросоинъекционного упрочнения пород (в камерах, предусмотренных для размещения РАО 2-го и 3-го классов)

Рис. 3 Синергетический эффект отработки высоких камер с использованием ДУ ПДМ и тросоинъекционного упрочнения пород (в камерах, предусмотренных для размещения РАО 2-го и 3-го классов)

Проектом строящегося Рудника №6 предусматривается до 80% запасов руды Аргунского и Жерлового месторождений добывать с помощью использования камерных систем разработки, с получением в итоге отработанных камер большой высоты. Использование современных погрузо-доставочных машин с дистанционным управлением (ДУ ПДМ) позволяет снизить потери отбитой руды до 5% за счет захода ПДМ в очистное пространство камеры, а предварительное тросоинъекционное укрепление пород позволяет снизить разубоживание – примешивание пустых пород за счет повышения устойчивости стенок и кровли (рис. 3). При этом достигается синергетический эффект: вся отбитая руда извлекается, камера, планируемая для повторного использования, имеет укрепленные стенки, что необходимо при размещении РАО 2-го и 3-го классов.

Пастовая закладка на основе материалов переработки урановых руд является изолирующим материалом, состоящим из минеральных природных образований, с высокой радиационной стойкостью, так как сама содержит активные элементы. Гелеобразная масса пастовой закладки получается в сгустителе из хвостовой пульпы путем ее обезвоживания, в соединении с флокулянтами и упрочняющими добавками [8, 9]. Заполнение твердеющей пастовой закладкой пустот вокруг установленных в камере контейнеров с РАО 2-го и 3-го классов рассматривается как создание изолирующей оболочки.

В настоящее время пастовая закладка переживает стремительный скачок в своем развитии. Параметры пастовой закладки изменяются в широком диапазоне, в зависимости от решаемой производственной задачи. На рис. 4 приведены сведения по внедрению пастовой закладки на основе отходов переработки на рудниках и угольных шахтах Китая в период 1996–2017 гг. Правительство Китая снизило на 50% налогообложение на шахты, использующие пастовую закладку на основе отходов переработки руд (угля), с целью стимулирования развития экологически чистых технологий [19].

Рис. 4 Внедрение пастовой закладки на основе отходов переработки на рудниках и угольных шахтах Китая в период 1996-2017 гг.

Рис. 4 Внедрение пастовой закладки на основе отходов переработки на рудниках и угольных шахтах Китая в период 1996-2017 гг.

В отличие от обычной закладочной смеси пастовая закладка транспортируется не в виде пульпы, а как густая однородная масса с плотным ядром и разжиженной структурой по периферии, периметру сечения трубопровода. Это объясняется концентрацией однополярных ионов флокулянта на поверхности контакта пасты с трубопроводом, достигается эффект смазки, что позволяет транспортировать пасту на большие расстояния без дополнительных насосных станций (рис. 5).

Рис. 5 Транспортировка пастовой закладки с содержанием твердого 45-65%

Рис. 5 Транспортировка пастовой закладки с содержанием твердого 45-65%

К технологическим параметрам пастовой закладки относятся реологические свойства (вязкость, сопротивление на сдвиг), плотность и прочность [8, 9]. Увеличение вязкости, плотности материала пасты достигается с помощью чанового пастового сгустителя. Есть и другие методы сгущения (пресс-фильтры и др.), однако они не имеют пространства для взаимодействия шламовой части хвостовой пульпы с флокулянтами. В чановом сгустителе (емкости с механическим перемешиванием сгущаемого продукта) шламовые частицы хвостовой пульпы с помощью флокулянта объединяются в крупные флокулы (рис. 6) [9].

Рис. 6 Образование крупных флокул из мономеров-флокулянтов и шламовой части хвостовой пульпы в чановом сгустителе

Рис. 6 Образование крупных флокул из мономеров-флокулянтов и шламовой части хвостовой пульпы в чановом сгустителе

Осветленная вода вытесняется из пульпы на верхний уровень сгустителя и пускается в оборот. Тяжелые флокулы осаждаются в нижней части сгустителя, и чем дольше этот процесс происходит, тем плотнее получаемая в донной части паста за счет выдавливания из нее свободной воды.

Хвостовая пульпа, выдаваемая гидрометаллургическим заводом (ГМЗ), имеет содержание твердого 34,4%, после сгущения пастовая закладка содержит 45–65% твердого; необходимое содержание твердого принимается в зависимости от требований решаемой задачи. На рис. 7 представлены реологические характеристики пастовой закладки в зависимости от содержания твердой фазы, плотности [9].

Рис. 7 Зависимость напряжения сдвига от содержания твердого, плотности пастовой закладки на основе материалов переработки алюмосиликатных урановых руд (хвосты ГМЗ ПАО «ППГХО»)

Рис. 7 Зависимость напряжения сдвига от содержания твердого, плотности пастовой закладки на основе материалов переработки алюмосиликатных урановых руд (хвосты ГМЗ ПАО «ППГХО»)

Зависимости прочности пасты на основе материалов переработки карбонатных и алюмосиликатных урановых руд, с добавками цемента ПЦ 400 ДО (ГОСТ 10178–85), песчаногравийной смеси (ПГС) во времени, приведены на рис. 8 [8].

Рис. 8 Изменение прочности пастовой закладки на сжатие во времени (в смеси с цементом ПЦ 400$Д0): а) – прочность образцов пасты (МПа) материалов переработки карбонатных руд при добавлении затворенного цемента (5% цемента и 5% ПГС) – синий график, сухого цемента (10%); ПГС (20%) – красный график; б) – прочность образцов пасты (МПа) материалов переработки алюмосиликатных руд при добавлении затворенного цемента (5, 10%)

Рис. 8 Изменение прочности пастовой закладки на сжатие во времени (в смеси с цементом ПЦ 400-Д0):

а) – прочность образцов пасты (МПа) материалов переработки карбонатных руд при добавлении затворенного цемента (5% цемента и 5% ПГС) – синий график, сухого цемента (10%); ПГС (20%) – красный график; б) – прочность образцов пасты (МПа) материалов переработки алюмосиликатных руд при добавлении затворенного цемента (5, 10%)

Считается, что при прочности твердеющей закладки 0,5 МПа человек может безопасно наступать на поверхность заложенного массива, при прочности 1,0 МПа по закладке может перемещаться легкая ПДМ, с предварительной подсыпкой дробленой породы [10]. При необходимости увеличения прочности, заполнения камер большой высоты в пастовую закладку добавляется больший процент цемента, песчано-гравийная смесь (ПГС до 20%), зола уноса (5%), дробленые породы. Добавление упрочняющих добавок производится в смесителе, установленном после сгустителя хвостовой пульпы либо непосредственно перед заполняемой камеройхранилищем РАО.

Выделение радона происходит из приповерхностных слоев пастовой закладки глубиной 6–8 см, плотность потока радона (ППР) из пасты на основе материалов переработки алюмосиликатных урановых руд – до 500 мБк/м2с, ППР пасты из материалов переработки карбонатных урановых руд – до 1500–2000 мБк/м2с (рис. 9) [8].

Рис. 9 Плотность потока радона (ППР) из пастовой закладки на основе материалов переработки алюмо$ силикатных урановых руд при различной толщине образца пасты

Рис. 9 Плотность потока радона (ППР) из пастовой закладки на основе материалов переработки алюмо-силикатных урановых руд при  различной толщине образца пасты

Добавление вяжущих, упрочняющих материалов (цемент, ПГС, зола уноса, дробленая порода) позволяет не только увеличить прочность пастовой закладки, но и снизить ППР, перевести пастовую закладку в категорию материалов, не относящихся к РАО (снизить эффективную удельную активность до значений менее 10 Бк/г – по ОСПОРБ-99/2010) [9].

При выборе места размещения пункта захоронения радиоактивных отходов (ПЗРО), как правило, ведется поиск крупной солевой или глиняной линзы неглубокого залегания, обладающих свойством самозалечивания трещин, либо очень крупного монолитного блока прочных пород, не имеющего нарушений. В настоящей статье предлагается иной подход, состоящий в том, что для размещения ПЗРО трещиноватые породы переводятся в категорию монолитных конгломератов путем их упрочнения, ликвидации трещин, укрепления инженерными методами.

Тросоинъекционное упрочнение неустойчивых массивов является распространенной технологией в развитых горнодобывающих странах, позволяет снизить в несколько раз разубоживание руды (рис. 10).

Рис. 10 Конструкции и схемы предварительного укрепления пород бортов камер инъекционными штангами: 1 – предварительное укрепление со стороны висячего и лежачего боков; 2 – укрепление пород с перебуром по рудному телу; 3 – укрепление бортов, включая кровлю и козырек#потолочину; 4 – укрепление козырька-потолочины в пункте выпуска руды

Рис. 10 Конструкции и схемы предварительного укрепления пород бортов камер инъекционными штангами: 1 – предварительное укрепление со стороны висячего и лежачего боков; 2 – укрепление пород с перебуром по рудному телу; 3 – укрепление бортов, включая кровлю и козырек-потолочину; 4 – укрепление козырька-потолочины в пункте выпуска руды

В нашем случае с помощью инъекционного упрочнения не только повышается устойчивость вмещающих пород, прекращаются обрушения, но и ликвидируются трещины, имеющиеся в массиве, что значительно снижает опасность фильтрации подземных вод к камерам-хранилищам РАО, выноса радиоактивных веществ. Инъекционное упрочнение пород также предотвращает попадание радона, выделяющегося из пастовой закладки в атмосферу рудника. Технология предварительного инъекционного упрочнения состоит в бурении шпуров или скважин в породный массив со стороны висячего, лежачего боков и кровли на глубину 2,0–16,0 м и нагнетании в трещины массива твердеющих составов под большим давлением (рис. 11) [11].

Рис. 11 Вариант предварительного инъекционного упрочнения породного массива вокруг камер для подавления гидро-газофильтрационных процессов вокруг камер-хранилищ РАО

Рис. 11 Вариант предварительного инъекционного упрочнения породного массива вокруг камер для подавления гидро-газофильтрационных процессов вокруг камер-хранилищ РАО

Давление нагнетания превосходит силы давления скальных контактов между блоками-отдельностями массива и достигает 15–20 МПа. При этом породный массив переводится в состояние объемного сжатия, гидро-газофильтрационные процессы подавляются. Импульсное нагнетание позволяет достичь максимального насыщения массива твердеющим составом (рис. 12).

Рис. 12 Режим импульсного нагнетания упрочняющего состава в скважины с максимизацией зоны распространения и заполнения трещин

Рис. 12 Режим импульсного нагнетания упрочняющего состава в скважины с максимизацией зоны распространения и заполнения трещин

Упрочняющие составы – это микроцементы, геоцементы, полимерные смолы – карбамидные, полиуретановые, фенолформальдегидные и их производные. Высокая степень помола цементов, молекулярная структура упрочняющих составов, импульсная подача позволяют проникать в трещины с раскрытием до 0,06 мм. Имеется несколько методик расчета длины шпура (скважины) и сетки расположения инъекционных скважин [12, 13].

На поверхность камер наносится набрызг-бетон с предварительно установленной на анкерах сеткой, либо фибронабрызг-бетон, который приравнивается к укреплению железобетонной крепью. Этим достигается приповерхностная изоляция камер от проникновения подземных вод, защита от обрушения, отслоений неустойчивых пород. Для изоляции пасты и снижения радоновыделения применяются также набрызг-покрытия поверхности выработок полимерными геомембранами, производимыми компаниями BASF, Minova и др. При набрызг-покрытии выработки геомембраной TSL 865 (BASF) интенсивность проникновения радона в атмосферу рудника снижается в 6–8 раз и находится на уровне 50–80 мБк/м2с (рис. 13).

Рис. 13 Изменения интенсивности проникновения радона (ППР) через геомембрану TSL 865 (BASF) с различной толщиной изолирующего слоя

Рис. 13 Изменения интенсивности проникновения радона (ППР) через геомембрану TSL 865 (BASF) с различной толщиной изолирующего слоя

Рудные тела Аргунского месторождения большой и средней мощности состоят, как правило, из группы рудных тел меньшей мощности с включениями безрудных прослоек.

При отработке рудных тел этажно-камерной системой или подэтажно-камерной системой разработки мощности имеющихся безрудных прослоек менее 3 м не принимаются во внимание и отрабатываются вместе с рудой, при большей мощности породной прослойки отработка ведется отдельными камерами меньших размеров. При проектировании отработки камеры с повторным использованием ее для размещения РАО мощность отрабатываемой безрудной прослойки может быть увеличена – для получения камер больших размеров. Разубоживание руды, затраты на переработку при этом несколько возрастут.

С увеличением глубины силы горного давления возрастают, раскрытие трещин и их число уменьшаются. Из экспертного заключения о гидрогеологических условиях месторождений Рудника № 6 [14]: «Гидрогеологические условия месторождений в пределах Рудника №6 являются сложными; разведочными выработками вскрыты трещинные, трещинно-жильные и трещинно-карстовые подземные воды, приуроченные к андезито-базальтам, сиенитам, гранитам, амфиболитам, доломитизированным известнякам. Гидродинамические условия водоносной системы отвечают схеме «замкнутый пласт», основное значение в которой имеют емкостные запасы подземных вод и наличие слабопроницаемых (либо почти непроницаемых) границ по всему контуру депрессионной воронки. Питание подземных вод осуществляется за счет инфильтрации атмосферных осадков. Разгрузка очень замедленная, идет через слабопроницаемые осадочно-вулканогенные породы и зоны тектонических нарушений меридионального простирания, секущие в приустьевой части пади Тулукуй, в рыхлые отложения [14].

Границей на востоке является почти непроницаемый Меридиональный разлом, расположенный восточнее стволов шахт 16 и 20, соответственно 7 и 2 км. На западе система ограничена практически непроницаемым Кольдерным разломом, на севере в качестве экрана представлены слабопроницаемые конгломераты базального горизонта.

В 1981 г. комиссией ВГО было составлено заключение о гидрогеологических условиях участка шахт 16р и 20р по результатам откачек из скважин и стационарных наблюдений за водосливом из шахты 16р (Аргунское месторождение) и за изменением уровня подземных вод из шахтного водоотлива, определены расчетные параметры и произведен расчет прогнозного водопритока в систему разведочных выработок горизонта 374 м» [14]. Из заключения следует, что с глубиной водоприток снижается. На глубине от поверхности 303 м (гор. 374 м) он составил 1050 м3/ч, с углублением на 104 м (гор. 270 м) водоприток снизился в 4 раза (265 м3/ч), с углублением еще на 120 м (гор. 150 м) водоприток снизился в 5 раз (210 м3/ч).

Аппроксимируя данную тенденцию снижения водопритока с глубиной на большие глубины, построив экспоненциальную зависимость, мы получили, что, на участках шахт 16р-20р прогнозные водопритоки на глубине 700 м составят 80 м3/ч, на глубине 1000 м – 50 м3/ч. Это означает реальную возможность подбора на глубоких горизонтах сухих участков месторождения, либо отдельных камер, сложенных прочными породами крупноблочного строения, с отсутствием или с незначительной фильтрацией подземных вод, что является приемлемым для размещения контейнеров РАО 2-го и 3-го классов в отработанных камерах, с необходимой подготовкой, изоляцией пастовой закладкой и упрочнением массива вмещающих пород.

Заключение

В работе излагается концепция размещения РАО 2-го и 3-го классов в пространстве отработанных камер подземных урановых рудников ПАО «ППГХО» с изоляцией среднеактивных РАО низкоактивными РАО – пастовой закладкой на основе материалов переработки урановых руд, которые, в свою очередь, изолируются путем инъекционного упрочнения вмещающих пород и набрызг-бетонированием поверхности камер. Отработанные камеры, как правило, высокие вертикальные и крутонаклонные выработки. Для более полного использования пространства камер необходимо разработать контейнеры повышенной прочности, что позволит укладывать их в штабели с большим числом ярусов. Анализ гидрогеологической ситуации на шахтном поле Рудника №6 показал, что на глубинах до 1000 м прогнозный водоприток будет составлять 50 м3/ч, что позволяет рассчитывать на наличие сухих или слабообводненных участков месторождений, камер, сложенных крупными породными блоками, в которых возможно безопасное размещение РАО 2-го и 3-го классов при определенной подготовке.

Концепция размещения РАО 2-го и 3-го классов в отработанных камерах подземных рудников ПАО «ППГХО» с построением многоступенчатой изоляции: контейнерами, оболочкой из пастовой закладки, упрочнением трещиноватых пород и набрызг-бетонированием поверхности камер – позволит обеспечить безопасное хранение РАО 2-го, 3-го и 6го классов без их последующего извлечения.

Информационные источники:
1. Каплунов Д.Р., Радченко Д.Н. Выработанные пространства недр: принципы многофункционального использования в полном цикле комплексного освоения месторождений твердых полезных ископаемых // Горный журнал. 2016. №5.
2. Зотеев О.В., Калмыков В.Н., Гоготин А.А., Проданов А.Н. Основные положения методики выбора технологии складирования отходов обогащения руд в подработанных подземными рудниками карьерах и зонах обрушения // Горный журнал. 2015. 11. С. 57–61.
3. Киселев В.В., Хохолов Ю.А., Каймонов М.В. Использование горных технологий и выработанного пространства рудников криолитозоны для захоронения твердых радиоактивных отходов // ГИАБ. 2006. №3. С. 129–134.
4. Кадастр подземных выработок на территории РС (Я), пригодных к повторному использованию для целей, не связанных с горным производством. ИГДС СО РАН, ГКЧС РС (Я), Якутский округ Гостехнадзора России. М.: ГУП ЦПП, 1998. 56 с.
5. Цебаковская Н. С., Уткин С. С., Капырин И. В. и др. Обзор зарубежных практик захоронения ОЯТ и РАО. М.: Изд-во «Комтехпринт», 2015. 208 с.
6. Калакуцкий А.В. Концепция размещения РАО 2-го и 3-го классов в отработанных горных выработках с использованием контейнеров НЗК и изоляцией пастовой закладкой: конф. Mining Tech, декабрь, 2019.
7. АО «345 Механический завод». Сертификат на контейнер НЗК-150-1,5П АТ-9-00.00.000.
8. Заключительный отчет по НИР, договор 100-10-05/24027 «Исследования параметров твердеющей и пастовой закладки на основе материалов переработки урановых руд, разработка мер по снижению радоновыделения», АО «ВНИПИпромтехнологии», М., 2016 г.
9. Заключительный отчет о НИОКР «Разработка технологий глубокого сгущения радиоактивных отходов (РАО) переработки урановых руд для поверхностного и подземного размещения, АО «ВНИПИпромтехнологии», (исследовательская часть), 2019г., 406 с.
10. T. Belem, M. Benzaazoua. Поддержание кровли в шахтах, использующих системы разработки с пастовой закладкой. Университет Квебека, Кафедра прикладных исследований, Руэн-Норанда, Канада. 5-й Международный Симпозиум по наземным выработкам и подземным конструкциям. Villaescusa & Potvin (издание) 28–30 сентября 2004 года, Перт, Австралия, Tayler & Francis Group, Лондон, стр. 637–650.
11. Кузьмин Е.В. Упрочнение горных пород при подземной добыче руд. М., Изд. Недра, 1991, 252 с.
12. Баранов А.О. Расчет параметров технологических процессов подземной добычи руд. М., Недра, 1985, 224 с.
13. Рогинский В.М. Проектирование и расчет железобетонной штанговой крепи. М., Недра, 1971, 80 с.
14. Экспертное заключение о гидрогеологических условиях урановорудных месторождений Рудника №6,1981г.
15. Alsidgi Hasan, Andy Fourie…. In-stope measurements at two Western Auatralia mines. Univ. W.Australia, Perth, PASTE 2014.
16. Карманов Р.Г., Ищукова Л.П., Брель А.И., Губкин Г.Н., Сиротенко Е.П., Овсов В.К. Аргунское и Жерловое месторождения (Юго-Восточное Забайкалье). Отчет о результатах разведочных работ на месторождениях с подсчетом запасов урана и молибдена по состоянию на 1-е января 1993 года. Том 1 Текст отчета. Пос. Октябрьский Иркутск, 1993г.
17. Отчеты о результатах разведочных работ на месторождениях Аргунское и Жерловое ПАО «ППГХО», за период 1979–1991 гг.
18. Кузьмин Е.В., Калакуцкий А.В., Тарасов М.А., Морозов А.А. Обоснование возможности размещения радиоактивных отходов 2 и 3 классов в подземном пространстве урановых рудников. Горная промышленность. 2020. №5. С. 32–37.
19. Материалы 20-й международной конференции PASTE, Пекин, 2017г.
Ключевые слова: радиоактивные отходы 2 и 3 классов, подземные выработки и камеры, подземные хранилища радиоактивных отходов, инъекционное упрочнение трещиноватого массива горных пород, пастовая закладка на основе материалов переработки урановых руд, радоновыделение, активность материалов, гидрогеология

Журнал "Горная Промышленность" №6 / 2020, стр.31