Сейсмическое и акустическое воздействие массовых взрывов при ведении взрывных работ в карьере

С.А. Козырев, Е.А. Власова, Е.А. Усачев
 Горный институт Кольского научного центра Российской академии наук
Горная Промышленность №6/ 2025 стр. 199-205

Резюме: Для обеспечения безопасности взрывных работ необходимо детально знать свойства сейсмических и ударных воздушных волн взрыва и их взаимосвязь с условиями проведения и параметрами взрыва. Учитывая разнообразие взаимного расположения охраняемых объектов и места взрыва, грунтовых условий на пути распространения сейсмических волн, только экспериментальные методы оценки могут дать реальное представление об уровне сейсмического воздействия на охраняемые объекты. При расширении бортов действующего карьера рудника «Железный» АО «Ковдорский ГОК» существенно сократились расстояния от мест ведения взрывных работ до охраняемых объектов. С целью оценки сейсмического воздействия массовых взрывов на охраняемые объекты рудника и жилые здания г. Ковдора выполнялся сейсмический мониторинг. Инструментальные наблюдения показали, что интенсивность воздействия на здания и сооружения в рассматриваемых горно-геологических условиях не подчиняется известным закономерностям, нежелательные воздействия наблюдаются на таких расстояниях от взрыва, где повреждения по общепризнанным критериям оценки не прогнозируются. Длительные инструментальные наблюдения в дальней зоне действия взрыва показали, что совместное воздействие сейсмовзрывной и ударной воздушной волны на охраняемые объекты приводит к дополнительному усилению и увеличению продолжительности колебаний. Для раздельного действия сейсмических и ударных воздушных волн необходимо, чтобы время прихода ударных воздушных волн начиналось после окончания действия сейсмовзрывных, что регулируется уменьшением общей длительности взрыва. Снижение интенсивности ударных воздушных волн может быть обеспечено за счет развития взрыва в направлении от охраняемого объекта. Результаты выполненных сейсмонаблюдений с оценкой акустического воздействия на охраняемые объекты позволили получить расчётные формулы, необходимые для корректировки проектов взрывания блоков с учётом фактического расстояния до охраняемых объектов и величин допустимой и предельной скорости смещения в их основании.

Ключевые слова: открытые горные работы, взрывные работы, параметры буровзрывных работ, сейсмическая безопасность, сейсмическое действие взрыва, сейсмовзрывная волна, ударная воздушная волна, охраняемые объекты, арктическая зона, четвертичные отложения

Благодарности: Авторы выражают благодарность специалистам АО «Ковдорский ГОК» за сопровождение и помощь при проведении экспериментальных работ.

Для цитирования: Козырев С.А., Власова Е.А., Усачев Е.А. Сейсмическое и акустическое воздействие массовых взрывов при ведении взрывных работ в карьере. Горная промышленность. 2025;(6):199–205. https://doi.org/10.30686/1609-9192-2025-6-199-205

Информация о статье

Поступила в редакцию: 01.09.2025

Поступила после рецензирования: 23.10.2025

Принята к публикации: 29.10.2025

Информация об авторах

Козырев Сергей Александрович – доктор технических наук, главный научный сотрудник, заведующий лабораторией, Горный институт Кольского научного центра Российской академии наук, г. Апатиты, Российская Федерация; e-mail: Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.

Власова Елена Анатольевна – кандидат технических наук, старший научный сотрудник, Горный институт Кольского научного центра Российской академии наук, г. Апатиты, Российская Федерация; https://orcid.org/0000-0002-7671-9973; е-mail: Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.

Усачев Евгений Андреевич – ведущий технолог, Горный институт Кольского научного центра Российской академии наук, г. Апатиты, Российская Федерация; е-mail: Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.

Введение

Изучению действия сейсмовзрывных (СВВ) и ударных воздушных волн (УВВ) уделялось и уделяется достаточно много внимания как среди ученых, так и производственников, среди которых можно выделить труды С.В. Медведева, П.С. Миронова, В.Н. Мосинца, Я.И. Цейтлина, Н.И. Смолия, Л.В. Сафонова, Г.В. Кузнецова, Б.Н. Кутузова, В.К. Совмена, Б.В. Эквиста, В.Г. Варганова и др. В основном исследования приурочены к конкретным горнодобывающим предприятиям, которые значительно отличаются по условиям разработки и расположению объектов, попадающих в опасную зону взрывных работ. Поэтому дополнительные сведения о действии СВВ и УВВ на других предприятиях позволят расширить представления о их воздействии на охраняемые объекты.

Анализ исследований показал, что современные методики оценки действия СВВ и УВВ, а также нормативные документы (далее – Приказ №494)¹ не учитывают их совместного действия. Расчет безопасных расстояний производится раздельно: либо по действию сейсмовзрывных волн, либо по действию ударных воздушных волн на застекление в предположении, что совместное действие сейсмических и ударных воздушных волн от одного взрыва на охраняемые объекты исключается ввиду значительной удаленности их от карьера. К настоящему времени уже накоплены данные о совместном воздействии СВВ и УВВ [1–7], но практически все результаты получены для высотных или гибких сооружений на значительных расстояниях от места взрывов. Формированию УВВ в ближней зоне практического внимания уделялось мало. Это позволяет говорить о необходимости проведения комплекса исследований, направленных на пересмотр и разработку критериев оценки совместного действия СВВ и УВВ [8]. Проблема обеспечения сохранности охраняемых объектов осложняется сложными природными и климатическими условиями арктической зоны РФ. При расширении бортов действующего карьера рудника «Железный» АО «Ковдорский ГОК» сократились расстояния от мест ведения взрывных работ до охраняемых объектов.

С целью оценки сейсмического воздействия массовых взрывов (МВ) на охраняемые объекты рудника и жилые здания г. Ковдора, расположенного на расстоянии менее километра от северо-восточного борта карьера, выполнялся сейсмический мониторинг. Инструментальные наблюдения показали, что интенсивность воздействия на здания и сооружения в рассматриваемых горно-геологических условиях не подчиняется известным закономерностям, нежелательные воздействия наблюдаются на таких расстояниях от взрыва, где повреждения по общепризнанным критериям оценки не прогнозируются.

Методика экспериментальных исследований

Измерения сейсмовзрывной и ударной воздушной волны проводились с использованием аппаратуры фирмы «Instantel». Для измерения параметров сейсмовзрывного воздействия использовали комплекты, включающие 8-канальный сейсмоизмеритель «Minimate Plus» со стандартными трехкомпонентными сейсмоприемниками (ISEE версия, рабочий диапазон частот 2–250 Гц). Включение записи сейсмического сигнала регулировалось пороговым уровнем скорости смещения (1 мм/с). Микрофон и сейсмодатчик располагались в одной точке регистрации вблизи охраняемого объекта. Точки располагались в различных относительно направления развития взрыва направлениях. Все измерения выполнены в условиях карьера «Железный» в осенне-зимнем периоде. Одновременная регистрация СВВ и УВВ производилась для массовых взрывов, смонтированных детонирующим шнуром (ДШ) с преобладающими ступенями замедления 17 и 25 мс и неэлектрической системой инициирования (НСИ) с замедлениями 42 и 67 мс.

Действие СВВ и УВВ в карьерных условиях

Разработка полезных ископаемых открытым способом подразумевает размещение в карьере различного технологического оборудования. При проведении взрывных работ это оборудование должно быть гарантированно защищено от разрушительного действия взрыва: разлета кусков горной породы, воздействия сейсмовзрывных и (или) ударных воздушных волн. Согласно Приказу №494 при одновременных взрывах наружных и скважинных зарядов рыхления безопасные расстояния r_s по действию УВВ на застекление при взрывании пород VI–VIII групп по классификации строительных норм определяют в зависимости от массы эквивалентного заряда Q₃, которую для группы скважинных зарядов длиной более 12 своих диаметров, взрываемых одновременно, рассчитывают как:

Q₃ = 12 · P · d · K₃ · N,

где P – вместимость ВВ в 1 м скважины, кг; d – диаметр скважины, м; K₄ – коэффициент значения которого зависит от отношения длины забойки l_заб к диаметру скважины d. При отсутствии забойки K₄ зависит от отношения длины свободной от заряда части скважины l_св к диаметру d; N – количество скважинных зарядов.

При интервале замедления от 30 до 50 мс безопасное расстояние должно быть увеличено в 1,2 раза; от 20 до 30 мс – в 1,5 и от 10 до 20 мс – в 2 раза. Если взрывные работы проводятся при отрицательной температуре воздуха, безопасное расстояние должно быть увеличено не менее чем в 1,5 раза. Для условий карьера «Железный» максимальная эквивалентная масса заряда Q_э при одновременном взрывании 10 скважин по формуле (1) составляет 7,7 кг, расчет безопасного расстояния r_B проводят по формуле (2) :

r_B = 65 · √Q_э.

Для рассматриваемых условий при отрицательных температурах и интервале замедлений от 20 до 30 мс безопасное расстояние r_B по УВВ составляет 405 м.

Реальные фактические значения избыточного давления на фронте УВВ от массовых взрывов в карьере могут отличаться, так как интенсивность распространения УВВ зависит от множества факторов: одновременно взрываемой массы зарядов ВВ, расстояния до охраняемых объектов, встречающихся на пути волны преград, неровностей местности, метеорологических условий. При анализе измерений в условиях карьера «Железный» было установлено, что формирование и распространение СВВ и УВВ во многом зависит от направления инициирования блока. Для подтверждения были выполнены измерения на блоках, близких по расположению в карьере и протяженности. Измерительные датчики размещались на равном от блоков расстоянии. План расположения блоков и измерительных датчиков в точке регистрации (TP) приведен на рис. 1.

Рис. 1 План расположения блоков гор. +142 и +166 м и точки регистрации
Fig. 1 A location plan of blocks at +142 m Level and +166 m Level and the recording points

Расстояние от максимальной ступени блока гор.+142 м до TP – 464 м; от блока гор.+166 м – 468 м. Стрелками на рис. 1 указаны направления развития взрывов. Сейсмо- и акустограммы взрыва блоков приведены на рис. 2. В рассмотренном случае расположения охраняемого объекта и взрываемых блоков видно, что при развитии взрыва на объект амплитуда сейсмовзрывной волны постепенно возрастает. Вступление ударной воздушной волны происходит с отставанием от сейсмовзрывной волны из-за разных скоростей их распространения. В противоположном направлении максимум сейсмовзрывного воздействия приходится на первые ступени с последующим их убыванием в направлении от охраняемого объекта.

Рис. 2 Сейсмические и акустические сигналы от взрыва блоков на гор. +142 и +166 м
Fig. 2 Seismic and acoustic signals from blasting the blocks at +142 m Level and +166 m Level

Следует отметить, что длительность действия УВВ при развитии взрыва на охраняемый объект сопоставима с длительностью СВВ, а при развитии взрыва от охраняемого объекта продолжительность воздействия УВВ определяется первыми ступенями замедления.

Это связано с тем, что при взрыве первых и последующих ступеней газообразные продукты детонации заполняют образующееся по мере расширения взрывной полости поровое пространство. Из-за наличия трещин давление в ней падает и существенно снижается механическое действие взрыва, в связи с чем уменьшается выброс взрывных газов в атмосферу. Во-вторых, при взрывах последующих ступеней происходит взаимодействие УВВ с предыдущими, что приводит к их дополнительному гашению.

Показано, что амплитуды акустических волн зависят от взаимного расположения блока в карьере и охраняемого объекта. С точки зрения снижения действия УВВ наиболее целесообразно инициировать взрывание блоков в направлении от охраняемого объекта. Массовые взрывы, смонтированные детонирующим шнуром, оказывают большее давление УВВ, чем взрывы, смонтированные НСИ. Это вызвано тем, что взрывы с ДШ имеют большую массу ВВ на ступень замедления и короткий интервал замедления между ступенями, что вызывает усиление давления ударной волны. Взрывы с НСИ оказывают намного меньшее давление УВВ. Это связано с меньшей массой ВВ на ступень и с более равнесенными по времени ступенями.

Графики зависимости давления УВВ от приведенного расстояния для массовых взрывов, смонтированных с помощью ДШ и НСИ, представлены на рис. 3.

Рис. 3 Графики зависимости давления УВВ от приведенного расстояния для массовых взрывов на ДШ и НСИ
Fig. 3 Dependence plots of the air shock pressure on the reduced distance for large-scale blasting with the detonating cord and non-electric blasting systems

По экспериментальным данным получены формулы

– при неэлектрическом инициировании:

В равных условиях проведения взрыва давление УВВ при производстве взрыва на НСИ более чем в 2 раза меньше, чем при взрыве на ДШ. Меньшее давление, создаваемое УВВ, позволяет технику в карьере отгонять на меньшее расстояние от взрываемого блока. Полученные зависимости позволяют на стадии проектирования подобрать сейсмобезопасные параметры массовых взрывов, чтобы обеспечить сохранность техники и сооружений.

По данным П.В. Меньшикова, стекла толщиной 2–3 мм разрушаются при избыточном давлении 600–1800 Па [9]. Согласно данным С.Г. Оника и совет, предельно допустимое значение избыточного давления на фронте УВВ для остекления составляет 2 кПа [5]. В условиях карьера «Железный» при взрывах на расстояниях от 260 до 1450 м до охраняемого объекта избыточное давление на фронте УВВ падает с 975 до 100 Па и не превышает допустимых значений для остекления.

Совместное действие СВВ и УВВ на здания и сооружения г. Ковдора

В последнее время при производстве массовых взрывов в карьере «Железный» жители города стали жаловаться на дискомфортные последствия взрывов.

Характерной особенностью условий разработки Ковдорского месторождения является достаточно высокая доля приповерхностных, большей частью слабых слоев порох, часто по своим свойствам приближающихся к грунтовым массивам. С поверхности коренные породы перекрыты почти сплошным чехлом четвертичных отложений озерно-ледниковых, флювиогляциальных и аллювиальных баний, состоящих из валунно-галечного, песчано-гравийного и супесчаного материала. Мощность отложений, на которых расположен город, колеблется от 0,5 до 20–35 м [10].

В настоящее время считается общепризнанным, что при землетрясениях и взрывах в одной очаговой области колебания земной поверхности зависят не от деталей процесса в источнике, а от трассы, по которой пришло возмущение. Источник определяет в основном только энергию колебаний, а строение сейсмограммы определяется локальными особенностями трассы [11].

В рассматриваемых условиях сейсмические волны от массовых взрывов в карьере распространяются через скальный массив и переходят в грунтовые отложения с формированием низкочастотных колебаний с частотами, близкими к собственной частоте здания, что приводит к резонансному усилению колебаний [12–16]. Задача усложняется плохо прогнозируемыми эффектами резонансного усиления сейсмических колебаний рыхлыми приповерхностными грунтами: в зависимости от их типа и мощности пластов колебания одних частотных интервалов могут избирательно усиливаться, а других практически полностью поглощаться. Явление это связано с возбуждением собственных колебаний самого пласта вблизи свободной поверхности в волнах данного типа.

Рис. 4 Сейсмограммы и спектры колебаний фундамента, верха здания и время прихода ударной воздушной волны (красная линия)
Fig. 4 Seismograms and vibration spectra of the foundation, top of the building and time of arrival of the air shock wave (red line)

В качестве примера на рис. 4 приведены сейсмограммы и спектры колебаний грунта (фундамент), верха жилого 5-этажного жилого здания и время прихода УВВ при взрыве блока гор. +94/+106 м с общей массой ВВ 211 т (максимальная нагрузка 2000 кг/ступень). 

Одновременно с замерами сейсмовзрывной волны в верхней части здания производилось измерение УВВ. Расстояние от взрываемого блока составило 1615 м. На сейсмограммах видно, что в спектре колебаний на грунте присутствуют как более высокочастотные (18–25 Гц), так и низкочастотные колебания с частотой 4 Гц (на рис. 4 выделено желтым овалом), которые и приводят в первоначальный момент времени к резонансному усилению колебаний верхней части здания, что подтверждает вышесказанное о формировании в моренных отложениях низкочастотных колебаний и в возникновении резонанса. Продолжительность первых интенсивных сейсмических колебаний грунта и верха здания ~ 6 с. К этому времени амплитуда скорости смещения грунта у фундамента составляет ~ 0,5 мм/с, верха здания ~ 1,3 мм/с. Спустя 6 с колебания здания резко увеличиваются: амплитуда на грунте возрастает до 2 мм/с; верхней части здания до 4 мм/с. Увеличение почти в 4 раза.

Частота фиксируемых колебаний 4 Гц, что, очевидно, является частотой собственных колебаний здания. Резкое усиление колебаний приурочено по времени к приходу и падению на фасад здания акустических волн. Эти волны, давление которых не превышает 25 Па, раскачивают здание с амплитудой, значительно превышающей амплитуду от сейсмовзрывной волны. Кроме увеличения амплитуды колебаний происходит более чем в 1,5 раза увеличение длительности колебаний до 12–15 с, что сопоставимо с землетрясением средней интенсивности. Увеличение длительности колебаний приводит жителей домов к ощущению более сильного воздействия, хотя по всем замерам они не превышают допустимых. Проведенные измерения на других зданиях жилой застройки показали аналогичные результаты.

Зависимость давления УВВ от приведенного расстояния до жилой застройки г. Ковдора, для взрывов, смонтированных НСИ, представлена на рис. 5.

Рис. 5 Зависимость давления УВВ от приведенного расстояния для массовых взрывов, смонтированных НСИ
Fig. 5 Dependence of the air shock pressure on the reduced distance for large-scale blasting using a non-electric blasting systems

Для указанных выше условий при взрыве блока гор. +94/+106 м, избыточное давление на фронте волны составит 25 Па, что не превышает допустимого значения избыточного давления на фронте УВВ для остекления согласно Приказу № 494. Тем не менее в условиях жилой застройки действию акустических волн следует уделять большое внимание [17–20]. Допустимая скорость смещения должна уменьшаться на величину раскачки здания или обеспечивать раздельное воздействие указанных типов волн путем уменьшения продолжительности взрыва и взрыванием блоков в направлении от охраняемого объекта.

Для обеспечения сохранности техники и сооружений при проведении взрывных работ необходим постоянный сейсмомониторинг взрывов с оценкой акустического воздействия на охраняемые объекты.

Заключение

С постоянным увеличением масштабов и интенсивности горных работ исследования воздействия взрывных технологий на окружающую среду по-прежнему актуальны. Исследовано влияние типа инициирования взрывной сети и направления развития взрыва на увеличение интенсивности воздействия сейсмовзрывных и ударных воздушных волн на охраняемые объекты как в самом карьере (техника), так и за его пределами. Показано, что амплитуды акустических волн зависят от взаимного расположения блока в карьере и охраняемого объекта. С точки зрения снижения действия УВВ наиболее целесообразно инициировать взрывание блоков в направлении от охраняемого объекта. При производстве взрыва, инициированного неэлектрической системой, давление ударной воздушной волны более чем в 2 раза меньше, чем при взрыве с детонирующим шнуром.

Применительно к условиям ведения взрывных работ на руднике «Железный» установлено совместное влияние сейсмовзрывного и ударного воздушного воздействия на здания г. Ковдора. Совместное воздействие низкочастотных сейсмовзрывных колебаний, возникающих в грунтах, и ударных воздушных волн на здания приводит к увеличению амплитуды и продолжительности колебаний, что отрицательно влияет на сопротивляемость конструкций разрушению. Допустимая скорость смещения грунта в основании фундамента здания должна уменьшаться на величину раскачки здания или обеспечивать раздельное воздействие сейсмовзрывных и ударных воздушных волн путем уменьшения продолжительности взрыва и взрыванием блока в направлении от города.

Полученные экспериментальные зависимости позволят на стадии проектирования подобрать сейсмобезопасные параметры массовых взрывов, чтобы обеспечить сохранность охраняемых объектов.

Сноски

¹ Об утверждении Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности «Правила безопасности при производстве, хранении и применении взрывчатых материалов промышленного назначения» приказ Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 03.12.2020 г. №484. Режим доступа: https://base.garant.ru/400142230/ (дата обращения: 03.06.2025).

² Об утверждении Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности «Правила безопасности при производстве, хранении и применении взрывчатых материалов промышленного назначения» приказ Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 03.12.2020 г. №484. Режим доступа: https://base.garant.ru/4001442300/ (дата обращения: 03.06.2025).

Список литературы

1. Боровиков В.А., Аюрзанайн Б.А. Безопасные зоны по действию ударной воздушной волны. Безопасность труда в промышленности. 1979;(5):59–61. Режим доступа: https://btpnadzor.ru/archive/bezopasnye-zony-po-deystviyuudarnoy-vozdushnoy-volny (дата обращения: 17.03.2025).

2. Ганопольский М.И., Цейтлин Я.И. К расчету давления на фронте ударной воздушной волны при массовых взрывах скважинных зарядов. Горный журнал. 1980;(1):44–46.

3. Гончаров А.И., Куликов В.И. Акустические волны при массовых взрывах в карьерах. Физика горения и взрыва. 2004;40(6):101–106.

4. Ганопольский М.И. Результаты экспериментальных исследований ударных воздушных волн при взрывах на земной поверхности. Горный информационно-аналитический бюллетень. 2011;(S2-3):5–37.

5. Оника С.Г., Войтенко В.С., Халявкин Ф.Г. Современное состояние методов прогноза сейсмики взрывов на открытых разработках. Горная механика и машиностроение. 2012;(1):28–33. Режим доступа: https://rep.bntu.by/handle/data/18796 (дата обращения: 17.03.2025).

6. Козырев С.А., Фокин В.А. Обеспечение сейсмической безопасности зданий и сооружений промплощадки при производстве массовых взрывов. Горный журнал. 2014;(5):48–56.

7. Гриб Н.Н., Терещенко М.В., Гриб Г.В., Пазынич А.Ю. Прогноз сейсмического воздействия взрывов на производственную инфраструктуру. Горные науки и технологии. 2017;(1):12–22. https://doi.org/10.17073/2500-0632-2017-1-12-20

8. Парамонов Г.П., Артемов В.А., Виноградов Ю.И., Холодилов А.Н. Разработка технологий и мер снижения воздействия сейсмических и ударных воздушных волн на окружающую среду, здания и сооружения при производстве взрывных работ на горных предприятиях. Записки Горного института. 2004;158:160–162. Режим доступа: https://pmi.spmi.ru/pmi/article/view/8820 (дата обращения: 17.03.2025).

9. Меньшиков П.В. Определение максимального избыточного давления на фронте ударной воздушной волны для условий взрывных работ на карьере «Восточный» АО «Медвежья гора». Проблемы недропользования. 2020;(2):145–152. Режим доступа: https://trud.igduran.ru/index.php/psu/article/view/356 (дата обращения: 17.03.2025).

10. Терновой В.И., Афанасьев Б.В., Сулимов Б.И. Геология и разведка Ковдорского вермикулито-флогопитового месторождения. Ленинград: Недра. Ленингр. отд-ние; 1969. 288 с. Режим доступа: https://www.geokniga.org/books/15564 (дата обращения: 17.03.2025).

11. Григорян С.С. О Проблемах глобальной геомеханики, сейсмологии и сейсмостойкого строительства. Основания, фундаменты и механика грунтов. 1992;(6):4–9.

12. Штейнберг В.В. Колебания грунта при землетрясениях. Источники и воздействие разрушительных сейсмических колебаний. В кн.: Вопросы инженерной сейсмологии. М.: АН СССР. Ин-т физики Земли им. О.Ю. Шмидта; 1990. Вып. 31. С. 47–67.

13. Уломов В.И., Севостьянов В.В., Миндель И.Г., Трифонов Б.А. Оценка сейсмической опасности для высотных зданий в г. Москве. В кн. Современное высотное строительство. М.: ГУП ИТЦ Москомархитектуры; 2007. С. 94–100.

14. Ратникова Л.И. Методы расчета сейсмических волн в тонкослоистых средах. М.: Наука; 1973. 124 с. Режим доступа: https://www.geokniga.org/books/18654 (дата обращения: 17.03.2025).

15. Аносов Г.И., Дробиз М.В., Коновалова О.А., Сотников Д.С., Чугаевич В.Я. Оценка сейсмической устойчивости учебного корпуса №3 Российского государственного университета им. И. Канта с применением методики Накамуры. Вестник Камчатской региональной ассоциации «Учебно-научный центр». Серия: Науки о Земле. 2010;(1):223–231.

16. Исичко Е.С. Резонансные свойства грунтов и зданий, их учет при строительстве. Buletinul Institutului de Geologie şi Seismologie al AŞM. 2005;(1):12–20. Режим доступа: https://igs.asm.md/sites/default/files/12_0.pdf (дата обращения: 17.03.2025).

17. Grobbelaar M., Molea T., Durrheim R. Measurement of air and ground vibrations produced by explosions situated on the Earth’s surface. Journal of the Southern African Institute of Mining and Metallurgy. 2020;120(9):521–530. https://doi.org/10.17159/2411-9717/978/2020

18. Feher J., Cambal J., Pandula B., Kondela J., Sofranko M., Mudarri T., Buchla I. Research of the technical seismicity due to blasting works in quarries and their impact on the environment and population. Applied Sciences. 2021;11(5):2118. https://doi.org/10.3390/app11052118

19. Gheorghiosu E., Laszlo R., Kovacs A., Ilici Ș., Mihai S. Acoustic zoning for the safe use of explosives in the open pit. MATEC Web of Conferences. 2022;373:00049. https://doi.org/10.1051/matecconf/202237300049

20. Khana M.F.H., Hossaina J., Ahmeda M.T., Monira M.U., Rahmana A., Sweety T.S. et al. Ground vibration effect evaluation due to blasting operations. Heliyon. 2025;11(2):e41759. https://doi.org/10.1016/j.heliyon.2025.e41759