Обоснование способа проветривания протяженных тупиковых выработок вентиляторами, установленными рассредоточенно по длине вентиляционного става с разрывом этого става
С.Г. Гендлер, А.А. Стомма
Санкт-Петербургский горный университет императрицы Екатерины II, г. Санкт-Петербург, Российская Федерация
Горная Промышленность №3 / 2025 стр.164-169
Резюме: В статье рассмотрены различные схемы проветривания протяженных тупиковых выработок. Выполнен расчет коэффициентов утечек при использовании жестких и гибких труб. Для гибкого трубопровода коэффициент утечек определялся с помощью программы «Protan Ventiflex». Расчет проводился для выработок протяженностью от 100 до 5500 м с шагом в 500 м, диаметр трубопровода равнялся 2 м и расход воздуха в забое 20 м3/с. Выявлено, что при увеличении длины выработки значительно уменьшается коэффициент доставки при использовании жесткого вентиляционного става. При общей длине трубопровода 5500 м величина коэффициента утечек для жесткого трубопровода равняется 3,16, а для гибкого 1,57. Проведен анализ эпюр полного давления при использовании способа проветривания с каскадной рассредоточенной установкой вентиляторов по длине воздуховода. В результате данного анализа было выявлено, что при изменении длины вентиляционного става, расположенного после второго вентилятора, зона разрежения между первым и вторым вентилятором смещается, что приводит к прекращению подачи воздуха в забой. Для того чтобы избежать зон разрежения, предлагается использование разрывов перед каждым последующим вентилятором.
Ключевые слова: проветривание тупиковых выработок, местная вентиляция, подземные горные работы, способы проветривания, рециркуляция, эффективность проветривания
Для цитирования: Гендлер С.Г., Стомма А.А. Обоснование способа проветривания протяженных тупиковых выработок вентиляторами, уставленными рассредоточенно по длине вентиляционного става с разрывом этого става. Горная промышленность. 2025;(3):164–169. https://doi.org/10.30686/1609-9192-2025-3-164-169
Информация о статье
Поступила в редакцию: 21.03.2025
Поступила после рецензирования: 10.04.2025
Принята к публикации: 21.04.2025
Информация об авторах
Гендлер Семён Григорьевич – доктор технических наук, заведующий кафедрой безопасности производств, СанктПетербургский горный университет императрицы Екатерины II, г. Санкт-Петербург, Российская Федерация; https://orcid.org/0000-0002-7721-7246; e-mail: Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.
Стомма Антон Андреевич – аспирант кафедры безопасности производств, Санкт-Петербургский горный университет императрицы Екатерины II, г. Санкт-Петербург, Российская Федерация; e-mail: Адрес электронной почты защищен от спам-ботов. Для просмотра адреса в вашем браузере должен быть включен Javascript.
Введение
Потребность в увеличении добычи полезных ископаемых и строительстве новых подземных транспортных объектов обусловила рост объемов проходческих работ, включая сооружение выработок большой протяженности, длиной более 3–4 км. В ходе проходки таких выработок обычно применяется горнотранспортное оборудование с двигателями внутреннего сгорания мощностью до 500 л.с. Продукты сгорания топлива вызывают загрязнение рудничного воздуха, что снижает уровень безопасности труда горнорабочих [1, 2].
Снижение концентрации загрязняющих веществ до нормативных значений достигается посредством использования вентиляционных схем, которые обычно включают воздуховоды различных типов для подачи свежего воздуха в забои. Реализация существующих вентиляционных схем для протяженных тупиковых выработок требует либо применения воздуховодов диаметром более 2 м, либо двух параллельных воздуховодов, что возможно только при сечениях выработок более 40–50 м² и использовании вентиляторов большого типоразмера. В связи с этим обоснование инновационных схем вентиляции, позволяющих проветривать тупиковые выработки с сечением меньше указанного, на основе рассредоточенного размещения вентиляторов является актуальной задачей [3–5].
Методы
Анализ утечек воздуха при использовании жестких и гибких труб (рис. 1) показал, что утечки при использовании гибких труб меньше на 50%, чем при использовании жестких труб. При общей длине трубопровода 5500 м величина коэффициента утечек для жесткого трубопровода равняется 3,16, а для гибкого 1,57. Следовательно, использование гибких труб находится в приоритете [6–8].
Рис. 1 Зависимости коэффициента утечек от длины выработки
Fig. 1 Dependence of the leakage coefficient on the drift length
Коэффициенты утечек, от которых зависит эффективность системы проветривания, определялись для жесткого трубопровода по формуле [9–11]:
где kyA – удельный стыковочный коэффициент воздухонепроницаемости, зависящий от качества соединения звеньев; dTP – диаметр трубопровода, м; lm – длина трубопровода, м; lm – длина звена трубопровода, м; RTP – аэродинамическое сопротивление трубопровода.
Для гибкого трубопровода коэффициент утечек определялся с помощью программы «Protan Ventiflex».
Расчет проводился для выработок протяженностью от 100 до 5500 м с шагом в 500 м, диаметр трубопровода 2 м, расход воздуха в забое 20 м3/с.
После расчета коэффициентов утечек для гибкого и жесткого вентиляционных ставов был произведен расчет требуемой депрессии вентилятора местного проветривания для каждого из воздуховодов (рис. 2). Использование гибкого трубопровода позволяет снизить требуемую депрессию на 50%. Таким образом, при прочих равных условиях использование гибкого вентиляционного става является предпочтительным [12–14].
Рис. 2 Зависимости депрессии от длины выработки
Fig. 2 Dependence of the depression on the drift length
Рис. 3 Зависимости депрессии от длины выработки
Fig. 3 Dependence of the depression on the drift length
Рассмотрим эпюры полного давления при каскадной рассредоточенной установке вентиляторов по длине воздуховода (рис. 4). Как можно заметить, при таком расположении вентиляторов перед вторым в последовательности ВМП, а также и перед последующими с высокой вероятностью, при неверном подборе параметров, образуется зона разрежения. Повышает такую вероятность необходимость постоянного наращивания длины трубопровода в связи с подвиганием забоя. При условии, что мы используем гибкий трубопровод, конструкции зачастую имеют малые показатели сопротивлению на сжатие. Это приводит к деформации трубопровода вовнутрь и зачастую прекращению вентиляции тупиковой выработки. На участках с вакуумметрическим давлением можно использовать жесткие трубопроводы. Но в связи с постоянным подвиганием забоя производится наращивание по длине става и зоны вакуумметрического давления перемещаются. Смещение зоны вакуумметрического давления описывается на рис. 5 [18–20].
Рис. 4 Зависимость коэффициента утечек от длины выработки
Fig. 4 Dependence of the leakage coefficient on the drift length
Следовательно, возникает проблема, которую можно решить с помощью разрыва вентиляционного става перед вентиляторами местного проветривания.
Разрывы позволяют избежать создания зон вакуумметрического давления. При этом нужно выбрать параметры воздуховодов, конфигурации сопряжений с учётом расхода воздуха, создаваемого вентиляторами местного проветривания так, чтобы происходило минимальное применение загрязненного воздуха, оттекающего из забоя с последующей рециркуляцией в призабойное пространство [24–26].
Результаты
Для того чтобы проветривать протяженные тупиковые выработки каскадно-рассредоточенным способом с разрывом вентиляционного става, необходимо определить требуемое количество воздуха, учитывая рециркуляцию [27–29]. Обратимся к рис. 6.
Рис. 5 Зависимость коэффициента утечек от длины выработки
Fig. 5 Dependence of the leakage coefficient on the drift length
Рис. 6 Схема распределения воздуха при рециркуляции:
Q0 – расход воздуха на входе в вентиляционную систему, м3/с; Cr = 0 – концентрация газа на входе в вентиляционную систему, мг/м3;
Q1 – расход воздуха на выходе из первой вентиляционной трубы, м3/с; Q2 – расход воздуха на входе во вторую вентиляционную трубу, м3/с; C2 – концентрация газа на входе во вторую вентиляционную трубу, мг/м3; Qm – расход воздуха на выходе из первой вентиляционной трубы (в забой), м3/с; Qr – суммарные утечки воздуха из второй вентиляционной трубы в тупиковую выработку, м3/с; Qamp и Camp – расход воздуха и концентрация газа в тупиковой выработке в начале второй вентиляционной трубы, м3/с; ΔQm – утечки свежего воздуха из первой вентиляционной трубы в тупиковую выработку, м3/с; ΔQamp – протечки загрязненного воздуха из тупиковой выработки во вторую вентиляционную трубу, м3/с; ΔCr = I/Qm – приращение концентрации воздуха в забое выработки, мг/м3; I – интенсивность источника загрязнения в забое тупиковой выработки, мг/с; Dn, Dm – диаметр первой вентиляционной трубы и конфузора на входе во вторую вентиляционную трубу, м; n1, n2 – коэффициенты доставки воздуха в первой и второй вентиляционных трубах
Fig. 6 A schematic diagram of the air distribution in the recirculation mode:
Q0 – the air flow rate at the inlet to the ventilation system, m3/s; Cr = 0 – gas concentration at the inlet to the ventilation system, mg/m3; Q1 – air flow rate at the outlet of the first ventilation pipe, m3/s; Q2 – air flow rate at the inlet to the second ventilation pipe, m3/s; C2 – gas concentration at the inlet of the second ventilation pipe, mg/m3; Qm – air flow rate at the outlet of the first ventilation pipe (to the face), m3/s; Qr – total air leakage from the second ventilation pipe into the blind drift, m3/s; Qamp and Camp – air flow rate and gas concentration in the blind drift at the beginning of the second ventilation pipe, m3/s; ΔQm – leakage of the fresh air from the first ventilation pipe into the blind drift, m3/s; ΔQamp – leakage of the contaminated air from the blind drift into the second ventilation pipe, m3/s; ΔCr = I/Qm – increment of the air concentration at the mine face, mg/m3; I – intensity of the pollution source at the blind drift face, mg/s; Dn, Dm – diameter of the first ventilation pipe and the reducing piece at the inlet to the second ventilation pipe, m; n1, n2 – air delivery coefficients in the first and second ventilation pipes
Для решения задачи проветривания протяженных тупиковых выработок предлагается использовать каскадное расположение воздуховодов и ВМП [21–23]. Используется нагнетательный способ подачи воздуха на участок воздуховода. Мощность ВМП подбирается из расчёта необходимого расхода воздуха с учётом преодоления аэродинамического сопротивления участка воздуховода. Перед следующим участком трубопровода оставляется разрыв.
Выражая расход воздуха Q1 и учитывая его связь через коэффициент доставки n1, с расходом Q0, получим:
Q0 = I / (CПДК n1 [1 - Kp]) (2)
Задавая интенсивность источника загрязнения в забое тупиковой выработки I и величины коэффициента рециркуляции загрязненного воздуха Kp [30–32], получим требуемый расход воздуха для обеспечения СПДК.
Обсуждение результатов
Полученные результаты позволяют обосновать использование гибких воздуховодов и каскадно-рассредоточенной схемы проветривания тупиковых выработок большой протяженности. В то же время обосновано использование разрыва вентиляционного става, который позволяет избежать зон вакуумметрического давления.
В дальнейшем планируется провести компьютерное моделирование в программной среде ANSYS для того, чтобы выявить зависимости коэффициента рециркуляции от геометрических характеристик сопряжения двух участков воздуховода с разрывом [33–35].
Заключение
В данной статье рассмотрены различные схемы проветривания протяженных тупиковых выработок. Проведен анализ эффективности использования гибких и жестких вентиляционных ставов, который показал, что при увеличении длины выработки значительно уменьшается коэффициент доставки при использовании жесткого вентиляционного става.
Проведен анализ опор полного давления при использовании способа проветривания с каскадной рассредоточенной установкой вентиляторов по длине воздуховода. В результате данного анализа было выявлено, что при изменении длины вентиляционного става, расположенного после второго вентилятора, зона разрежения между первым и вторым вентилятором смещается, что приводит прекращению подачи воздуха в забой. Для того чтобы избежать зон разрежения, предлагается использование разрывов перед каждым последующим вентилятором.
Вклад авторов
С.Г. Гендлер – разработка нового способа проветривания протяженных тупиковых выработок.
А.А. Стомма – анализ данных, расчет сопротивлений.
Authors’ contribution
S.G. Gendler – development of a new method for ventilation of long blind drifts.
A.A. Stomma – data analysis, calculation of the air drag coefficients.
Вклад авторов
С.Г. Гендлер – разработка нового способа проветривания протяженных тупиковых выработок.
А.А. Стомма – анализ данных, расчет сопротивлений.
Список литературы
1. Литвиненко В.С., Петров Е.И., Василевская Д.В., Яковенко А.В., Наумов И.А., Ратников М.А. Оценка роли государства в управлении минеральными ресурсами. Записки Горного института. 2023;259:95–111. https://doi.org/10.31897/PMI.2022.100 Litvinenko V.S., Petrov E.I., Vasilevskaya D.V., Yakovenko A.V., Naumov I.A., Ratnikov M.A. Assessment of the role of the state in the management of mineral resources. Journal of Mining Institute. 2023;259:95–111. https://doi.org/10.31897/PMI.2022.100
2. Гендлер С.Г., Прохорова Е.А. Методические основы выбора приоритетных направлений управления охраной труда при подземной добыче угля на основе анализа динамики интегрального риска травматизма и профессиональной заболеваемости. Горный журнал. 2023;(9):41–48. https://doi.org/10.17580/gzh.2023.09.06 Gendler S.G., Prokhorova E.A. Methodical framework for selecting occupational safety management priorities in underground coal mining on the basis of integrated occupational illness and injury risk dynamics analysis. Gornyi Zhurnal. 2023;(9):41– 48. (In Russ.) https://doi.org/10.17580/gzh.2023.09.06
3. Kornev A.V., Korshunov G.I., Kudelas D. Reduction of dust in the longwall faces of coal mines: Problems and perspective solutions. Acta Montanistica Slovaca. 2021;26(1):84–97. https://doi.org/10.46544/ams.v26i1.07
4. Павлов С.А. Проветривание призабойного пространства протяженной тупиковой выработки за счет эжекционного эффекта, возникающего при установке продольной перегородки. Фундаментальные и прикладные вопросы горных наук. 2021;8(1):260–266. https://doi.org/10.15372/FPVGN2021080140 Pavlov S.A. Ventilation of bottomhole area of an extended blind drift due to the ejection effect arising when a longitudinal partition is installed. Journal of Fundamental and Applied Mining Science. 2021;8(1):260–266. (In Russ.) https://doi.org/10.15372/FPVGN2021080140
5. Brodny J., Tutak M. Applying computational fluid dynamics in research on ventilation safety during underground hard coal mining: A systematic literature review. Process Safety and Environmental Protection. 2021;151:373–400. https://doi.org/10.1016/j.psep.2021.05.029
6. Sjöström S., Klintenäs E., Johansson P., Nyqvist J. Optimized model-based control of main mine ventilation air flows with minimized energy consumption. International Journal of Mining Science and Technology. 2020;30(4):533–539. https://doi.org/10.1016/j.ijmst.2020.05.016
7. Bosikov I.I., Martyushev N.V., Klyuev R.V., Savchenko I.A., Kukartsev V.V., Kukartsev V.A., Tynchenko Y.A. Modeling and complex analysis of the topology parameters of ventilation networks when ensuring fire safety while developing coal and gas deposits. Fire. 2023;6(3):95. https://doi.org/10.3390/fire6030095
8. Hu S., Liao Q., Feng G., Huang Y., Shao H., Gao Y., Hu F. Influences of ventilation velocity on dust dispersion in coal roadways. Powder Technology. 2020;360:683–694. https://doi.org/10.1016/j.powtec.2019.09.080
9. Журавков М.А., Николаев А.В. Экспертная система компьютерного моделирования вентиляционной обстановки в шахте при возникновении аварии. Уголь. 2023;(7):85–88. https://doi.org/10.18796/0041-5790-2023-7-85-88 Zhuravkov M.A., Nikolaev A.V. Expert system for computer simulation of the ventilation situation in the mine in the event of an accident. Ugol’. 2023;(7):85–88. (In Russ.) https://doi.org/10.18796/0041-5790-2023-7-85-88
10. Paluchamy B., Mishra D.P., Panigrahi D.C. Airborne respirable dust in fully mechanised underground metalliferous mines – Generation, health impacts and control measures for cleaner production. Journal of Cleaner Production. 2021;296:126524. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2021.126524
11. Jiang W., Xu X., Wen Z., Wei L. Applying the similarity theory to model dust dispersion during coal-mine tunneling. Process Safety and Environmental Protection. 2021;148:415–427. https://doi.org/10.1016/j.psep.2020.10.026
12. Глебова Е.В., Волохина А.Т., Вихров А.Е. Оценка эффективности управления культурой производственной безопасности в компаниях ТЭК. Записки Горного института. 2023;259:68–78. https://doi.org/10.31897/PMI.2023.12 Glebova E.V., Volokhina A.T., Vikhrov A.E. Assessment of the efficiency of occupational safety culture management in fuel and energy companies. Journal of Mining Institute. 2023;259:68–78. https://doi.org/10.31897/PMI.2023.12
13. Pacitto A., Amato F., Moreno T., Pandolfi M., Fonseca A., Mazaheri M. et al. Effect of ventilation strategies and air purifiers on the children’s exposure to airborne particles and gaseous pollutants in school gyms. Science of the Total Environment. 2020;712:135673. DOI: https://doi.org/10.1016/j.scitotenv.2019.135673
14. Кобылкин С.С., Харисов А.Р. Особенности проектирования вентиляции угольных шахт, применяющих камерно-столбовую систему разработки. Записки Горного института. 2020;245:531–538. https://doi.org/10.31897/PMI.2020.5.4 Kobylkin S.S., Kharisov A.R. Design features of coal mines ventilation using a room-and-pillar development system. Journal of Mining Institute. 2020;245:531–538. https://doi.org/10.31897/PMI.2020.5.4
15. Николаев А.В., Максимов П.В., Земсков А.Н., Конотоп Д.А., Куимов С.А., Бартоломей М.Л. Оценка адекватности математических моделей и зависимостей распределения газовоздушной смеси в пределах тупиковой выработки калийного рудника. Уголь. 2022;(10):60–65. https://doi.org/10.18796/0041-5790-2022-9-60-65 Nikolaev A.V., Maksimov P.V., Zemskov A.N., Konotop D.A., Kuimov S.A., Bartolomey M.L. Assessment of the adequacy of mathematical models and dependences of the distribution of the gas-air mixture within the dead-end development of a potassium. Ugol’. 2022;(10):60–65. (In Russ.) https://doi.org/10.18796/0041-5790-2022-9-60-65
16. Trechera P., Moreno T., Córdoba P., Moreno N., Zhuang X., Li B. et al. Comprehensive evaluation of potential coal mine dust emissions in an open-pit coal mine in Northwest China. International Journal of Coal Geology. 2021;235:103677. https://doi.org/10.1016/j.coal.2021.103677
17. Кашников А.В., Круглов Ю.В. Стратегия управления проветриванием рудника в оптимальном режиме с использованием аппарата нечеткой логики. Записки Горного института. 2023;262:594–605. https://doi.org/10.31897/PMI.2022.75 Kashnikov A.V., Kruglov Y.V. Strategy of mine ventilation control in optimal mode using fuzzy logic controllers. Journal of Mining Institute. 2023;262:594–605. https://doi.org/10.31897/PMI.2022.75
18. Курилко А.С., Соловьёв Д.Е., Киселев В.В., Алексеев К.Н. Прогноз теплового режима горных выработок глубокой золотороссыпной шахты криолитозоны, закрепленных металлической и комбинированной теплозащитной набрызгбетонной крепью. Успехи современного естествознания. 2023;(11):147–154. https://doi.org/10.17513/use.38156 Kurilko A.S., Solovev D.E., Kiselev V.V., Alekseev K.N. Forecast of thermal regime of mining workings in a deep gold placer mine in the cryolithozone supported with metal and combined thermal protective sprayed concrete support. Advances in Current Natural Sciences. 2023;(11):147–154. https://doi.org/10.17513/use.38156
19. Menéndez J., Ordónez A., Fernández-Oro J.M., Loredo J., Díaz-Aguado M.B. Feasibility analysis of using mine water from abandoned coal mines in Spain for heating and cooling of buildings. Renewable Energy. 2020;146:1166–1176. https://doi.org/10.1016/j.renene.2019.07.054
20. Каледина Н.О., Малашкина В.А. Индикаторная оценка надежности функционирования шахтных вентиляционно-дегазационных систем. Записки Горного института. 2021;250:553–561. https://doi.org/10.31897/PMI.2021.4.8 Kaledina N.O., Malashkina V.A. Indicator assessment of the reliability of mine ventilation and degassing systems functioning. Journal of Mining Institute. 2021;250:553–561. https://doi.org/10.31897/PMI.2021.4.8
21. Пузырев Е.М., Афанасьев К.С., Голубев В.А. Разработка шахтных воздухонагревательных установок нового типа. Уголь. 2021;(5):54–61. https://doi.org/10.18796/0041-5790-2021-5-54-61 Puzyrev E.M., Afanasiev K.S., Golubev V.A. Development of the mine air heating installations of a new type. Ugol’. 2021;(5):54– 61. (In Russ.) https://doi.org/10.18796/0041-5790-2021-5-54-61
22. Князев Н.А., Кормщиков Д.С. Повышение безопасности эвакуации горнорабочих через вентиляционные стволы во время реверсирования воздушной струи в холодное время года на глубоком руднике. Горное эхо. 2022;(3):74–80. https://doi.org/10.7242/echo.2022.3.12 Knyazev N.A., Kormshchikov D.S. Improving the safety of miners evacuation through the ventilation shafts during air stream reversal in deep mines dusring the cold seasons. Gornoe Ekho. 2022;(3):74–80. (In Russ.) https://doi.org/10.7242/echo.2022.3.12
23. Виноградов Ю.И., Хохлов С.В., Зигангиров Р.Р., Мифтахов А.А., Суворов Ю.И. Оптимизация удельных энергозатрат на дробление горных пород взрывом на месторождениях со сложным геологическим строением. Записки Горного института. 2024;266:231–245. Режим доступа: https://pmi.spmi.ru/pmi/article/view/16223 (дата обращения: 23.01.2025). Vinogradov Y.I., Khokhlov S.V., Zigangirov R.R., Miftakhov A.A., Suvorov Y.I. Optimization of specific energy consumption for rock crushing by explosion at deposits with complex geological structure. Journal of Mining Institute. 2024;266:231–245. Available at: https://pmi.spmi.ru/pmi/article/view/16223 (accessed: 23.01.2025).
24. Павлов С.А. Об изменении аэродинамического сопротивления вентиляционной сети шахты при реверсировании воздушного потока. Фундаментальные и прикладные вопросы горных наук. 2019;6(2):207–211. https://doi.org/10.33764/2618-981X-2019-2-4-212-219 Pavlov S.A. About changes in aerodynamic resistance of mine ventilation network when reversing the air flow. Journal of Fundamental and Applied Mining Science. 2019;6(2):207–211. (In Russ.) https://doi.org/10.33764/2618-981X-2019-2-4-212-219
25. Князев Н.А., Смородских А.С., Кормщиков Д.С. Разработка мероприятий по обеспечению безопасной эвакуации горнорабочих через вентиляционные стволы при реверсировании воздушной струи на горнодобывающих предприятиях, расположенных в северных регионах. Горное эхо. 2023;(4):92–100. https://doi.org/10.7242/echo.2023.4.15 Knyazev N.A., Smorodskikh A.S., Kormshchikov D.S. Development of measures to ensure safe evacuation of miners through the ventilation shafts during air stream reversal in mining operations located in the northern regions. Gornoe Ekho. 2023;(4):92–100. (In Russ.) https://doi.org/10.7242/echo.2023.4.15
26. Попов М.Д., Таций А.В. Расчет мощности тепловыделений при распределенных и точечных пожарах в рудничных вентиляционных сетях. Горное эхо. 2022;(3):98–104. https://doi.org/10.7242/echo.2022.3.16 Popov M.D., Tatsii A.V. Calculation of the heat release capacity at distributed and point fires in mine ventilation networks. Gornoe Ekho. 2022;(3):98–104. (In Russ.) https://doi.org/10.7242/echo.2022.3.16
27. Платонова Н.М., Синиченко В.В. Социально-экономическое развитие Сучанского каменноугольного рудника в 1920- е гг. в документах государственного архива Хабаровского края. Вестник архивиста. 2021;(3):816–826. https://doi.org/10.28995/2073-0101-2021-3-816-826 Platonova N.M., Sinichenko V.V. Social and economic development of the Suchan coal mine in the 1920s in the documents from the state archive of Khabarovsk Krai. Herald of an Archivist. 2021;(3):816–826. (In Russ.) https://doi.org/10.28995/2073-0101-2021-3-816-826
28. Gridina E.B., Kovshov S.V., Iurevich V.A., Borovikov D.O. Safety improvement in open-pit mines with challenging mining conditions through upgrading avalanche prevention measures. Acta Montanistica Slovaca. 2024;29(1):145–154. https://doi.org/10.46544/AMS.v29i1.13
29. Kurnitski J., Kiil M., Wargocki P., Boerstra A., Seppänen O., Olesen B., Morawska L. Respiratory infection risk-based ventilation design method. Building and Environment. 2021;206:108387. https://doi.org/10.1016/j.buildenv.2021.108387
30. Семин М.А., Гришин Е.Л., Левин Л.Ю., Зайцев А.В. Автоматизированное управление вентиляцией шахт и рудников. Проблемы, современный опыт, направления совершенствования. Записки Горного института. 2020;246:623–632. https://doi.org/10.31897/PMI.2020.6.4 Semin M.A., Grishin E.L., Levin L.Y., Zaitsev A.V. Automated ventilation control in mines. Challenges, state of the art, areas for improvement. Journal of Mining Institute. 2020;246:623–632. https://doi.org/10.31897/PMI.2020.6.4
31. Leyva I.A. The relentless pursuit of hypersonic flight. Physics Today. 2017;70(11):30–36. https://doi.org/10.1063/PT.3.3762
32. Первухин Д.О., Косых П.В. Численное моделирование течения воздушного потока в шахтном осевом вентиляторе при реверсировании. Интерэкспо Гео-Сибирь. 2022;2(3):257–264. https://doi.org/10.33764/2618-981X-2022-2-3-257-264 Pervukhin D.O., Kosykh P.V. Numerical simulation of the airflow in a mine axial fan in reverse mode. Interekspo Geo-Sibir. 2022;2(3):257–264. (In Russ.) https://doi.org/10.33764/2618-981X-2022-2-3-257-264
33. Santana H.S., da Silva A.G.P., Lopes M.G.M., Rodrigues A.C., Taranto O.P., Silva J.L.Jr. Computational methodology for the development of microdevices and microreactors with ANSYS CFX. MethodsX. 2020;7:100765. https://doi.org/10.1016/j.mex.2019.12.006
34. Zobaer T., Sutradhar A. Modeling the effect of tumor compression on airflow dynamics in trachea using contact simulation and CFD analysis. Computers in Biology and Medicine. 2021;135:104574. https://doi.org/10.1016/j.compbiomed.2021.104574
35. Suwardana R., Nugroho A.P., Prasetyatama Y.D., Falah M.A.F., Sutiarso L., Okayasu T. Analysis of airflow distribution on urban mini plant factory using computational fluid dynamics. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science. 2022;1116:012029. https://doi.org/10.1088/1755-1315/1116/1/012029
